Artellie.ru

Дизайн интерьеров
0 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчет токов кз методом приведенных длин

Расчет токов кз методом приведенных длин

Согласно Правил безопасности в угольных шахтах в подземных сетях при напряжении до 1200 В должна осуществляться защита:

а) трансформаторов и каждого отходящего от них присоединения от токов короткого замыкания — автоматическими выключателями с максимальной токовой защитой — мгновенная, в пределах до 0,2 с;

б) электродвигателей и питающих их кабелей:

от токов короткого замыкания: мгновенная или селективная, в пределах 0,2 с;

от перегрузки, перегрева, опрокидывания и несостоявшегося пуска электродвигателей, работающих в режиме экстремальных перегрузок;

от включения напряжения при сниженном сопротивлении изоляции относительно земли;

в) искроопасных цепей, отходящих от вторичных обмоток понижающего трансформатора, встроенного в аппарат, от токов короткого замыкания;

г) электрической сети от опасных утечек тока на землю — автоматическими выключателями или одним отключающим аппаратом в комплексе с одним аппаратом защиты от утечек тока на всю электрически связанную сеть, подключенную к одному или группе параллельно работающих трансформаторов; при срабатывании аппарата защиты от утечек тока должна отключаться вся сеть, подключенная к указанному трансформатору, за исключением отрезка кабеля длиной не более 10 м, соединяющего трансформатор с общесетевым автоматическим выключателем.

Общая длина кабелей, присоединенных к одному или параллельно работающим трансформаторам, должна ограничиваться емкостью относительно земли величиной не более 1 мкФ на фазу.

При питании подземных электроприемников с поверхности через скважины допускается установка автоматического выключателя с аппаратом защиты от утечек тока под скважиной на расстоянии не более 10 м от нее. В этом случае при срабатывании аппарата защиты от утечек тока электроприемники на поверхности и кабель в скважине могут не отключаться, если на поверхности имеется устройство контроля изоляции сети, не влияющее на работу аппарата защиты, а электроприемники имеют непосредственное отношение к работе шахты (вентиляторы, лебедки и др.) и присоединяются посредством кабелей.

Защита от утечек тока может не применяться для цепей напряжением не более 42 В, цепей дистанционного управления и блокировки КРУ, а также цепей местного освещения передвижных подстанций, питающихся от встроенных осветительных трансформаторов, при условии металлического жесткого или гибкого наружного соединения их с корпусом подстанции, наличия выключателя в цепи освещения и надписи на светильниках «Вскрывать, отключив от сети».

Требование защиты от утечек тока не распространяется на искробезопасные системы.

Во всех случаях защитного отключения допускается однократное АПВ при условии наличия в КРУ максимальной токовой защиты и защиты от утечек (замыканий) на землю, имеющих блокировки против подачи напряжения на линии или электроустановки после их срабатывания.

Сроки оснащения защитой от токов перегрузки устанавливаются руководством отрасли по согласованию с Ростехнадзором России.

Величина уставки тока срабатывания реле максимального тока автоматических выключателей, магнитных пускателей и станций управления, а также номинальный ток плавкой вставки предохранителей должны выбираться согласно требованиям к определению токов короткого замыкания, выбору и проверке уставок максимальной токовой защиты в сетях напряжением до 1200 В.

Таким образом, расчет эффективных значений токов короткого замыкания (к.з.) осуществляется с целью определения минимального значения тока двухфазного к.з., необходимого для выбора уставок средств защиты, а также максимального значения тока трехфазного к.з., необходимого для проверки коммутационной аппаратуры на отключающую способность.

Расчетный минимальный ток двухфазного металлического к.з. (I 2 к.з. min ) в наиболее электрически удаленной от трансформатора точке сети определяется с учетом параметров высоковольтной распреде­лительной сети, трансформатора передвижной подстанции и нагрева жил кабелей до 65°С, а также с учетом переходных сопротивлений контактов и элементов коммутационных аппаратов, в том числе и сопротивления в месте к.з.

Расчетный ток (I 2 к.з. min ) в зависимости от приведенной длины кабелей и параметров сети может определяться по таблицам 1-5 Приложения [7, c.236-244].

Для промежуточных значений мощности к.з. и длин кабельных линий, не приведенных в таблицах, токи к.з. определяются методом линейной интерполяции.

Токи двухфазного к.з. могут быть определены по формуле:

где U — среднее номинальное напряжение ступени, принимается равным 0,133; 0,23; 0,4; 0,69 или 1,2 кВ;

r pc , r r , x pc , x r — соответственно активные и индуктивные сопротивления высоковольтной распределительной сети и трансформатора, приведенные ко вторичной обмотке, Ом;

r k , x k — соответственно активное и индуктивное сопротивления 1 км кабеля сечением 50 мм 2 , Ом/км;

L пр — приведенная к сечению 50 мм 2 или 4 мм 2 длина кабельных линий, включенных в цепь к.з., км.

При определении расчетного тока (I 2 к.з. min ) допускается:

Читайте так же:
Bd9412f уменьшить ток подсветки

— не учитывать сопротивления распределительной сети при мощности участковых подстанций до 400 кВА включительно, т.е. принимать x pc = 0, r pc = 0;

— при мощности к.з. S кз > 50MBА принимать активное сопротивление распределительной сети равным нулю, т.е. r pc = 0.

Полное, активное и индуктивное сопротивление вы­соковольтной распределительной сети при S кз

где S кз — мощность к.з. на вводе участковой подстанции или на шинах ближайшего питающего РПП-6, МВА.

Индуктивное и активное сопротивления трансформаторов определяются по формулам:

где U к — напряжение короткого замыкания, %;

S т — номинальная мощность трансформатора, кВА;

Р к — потери короткого замыкания трансформатора, Вт.

Активное и индуктивное сопротивления жил кабеля принимаются по каталожным данным и пересчитываются для температуры нагрева 65°С. Для указанной температуры нагрева и сечения медных жил 50 мм 2 активное сопротивление равно 0,423 Ом/км, а индуктивное — 0,075 Ом/км.

Суммарное переходное сопротивление контактов и элементов аппаратов, а также переходное сопротивление в месте к.з. принимаются равным 0,005 Ом на один коммутационный аппарат, включая точку к.з.

Расчетный минимальный ток к.з. в наиболее электрически удаленной точке отходящего от аппарата искроопасного присоединения напряжением до 42 В достаточно точно определяется по формуле:

где U н — номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора, В;

r r -сопротивление трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке, Ом (указывается в инструкциях по эксплуатации аппаратов);

r k — сопротивление одной жилы кабеля, Ом (принимается равным 0,008; 0,005; 0,0033 и 0,002 Ом/м для кабелей сечением жил 2,5; 4; 6 и 10 мм 2 соответственно).

Приведенная длина кабельных линий L пр с учетом сопротивления контактов и элементов аппаратов и переходного сопротивления в месте к.з. определяется по формуле:

где L 1 ..L n — фактические длины кабелей с различными сечениями жил, м;

k пр1 -k пр n — коэффициенты приведения;

k — число коммутационных аппаратов, последовательно включенных в цепь к.з., включая автоматический выключатель ПУПП;

l э = 10 м — приведенная длина кабельной линии, эквивалентная переходным сопротивлениям в точке к.з. и элементов коммутационных аппаратов.

При проверке уставки тока срабатывания защиты аппарата, защищающего питающий кабель и электрооборудование горных машин с многодвигательным приводом, необходимо к L, определенной по последней формуле, прибавлять приведенную длину кабеля с сечением жилы 50 мм 2 , токоограничивающее влияние которого эквивалентно включению в защищаемую сеть элементов внутреннего монтажа. Эта величина указывается в заводских инструкциях по эксплуатации машин.

При определении (I 2 к.з. min ) в осветительных сетях необходимо указывать сопротивление контактов. Для этого к значению L пр необходимо прибавлять величину 2n, где n — число светильников и тройниковых муфт в цепи к.з. в сети освещения.

Коэффициенты приведения k пр сечений кабелей для определения расчетных минимальных токов к.з. (I 2 к.з. min ) приведены в таблице 1:

Расчёт токов короткого замыкания

rоа — суммарное переходное сопротивление контактов и элементов аппаратов, а также переходное сопротивление в месте короткого замыкания, принимается rоа=0,005 Ом на один коммутационный аппарат, включая точку короткого замыкания;

m – количество коммутационных аппаратов, через которые проходит ток короткого замыкания, включая автоматический выключатель ПУПП;

xс — индуктивное сопротивление высоковольтной распределительной сети которое определится по формуле

где Sк.з – мощность короткого замыкания на вводе ПУПП, принимается Sк.з=50 МВА.

Расчёт токов короткого замыкания сведён в таблицу 10.

Таблица 10 — Расчёт токов короткого замыкания

Трансформаторная подстанцияТочка КЗномера кабелей до точки КЗактивное сопротивление кабелей, Оминдуктивное сопротивление кабелей, ОмСуммарное сопротивление контактов аппарата и места КЗ, ОмПолное сопротивление цепи КЗ (с учётом цепи КЗ), ОмТок двухфазного КЗ I (2) , АТок трёхфазного КЗ I (3) , А

Расчёт токов короткого замыкания в осветительной сети участка проводится методом приведённых длин.

Приведённая длина осветительного кабеля

где кпр – коэффициент приведения;

n – количество светильников.

где 4 мм 2 – сечение кабеля КОГЭШ, принятое как базисное;

Sк – сечение рассматриваемого кабеля, Sк=

Согласно [4, с. , таблица ]:

Ток короткого замыкания на выходе пускового агрегата (l∑пр2=0).

Проверка кабелей по термической устойчивости

По термической устойчивости токам короткого замыкания проверяются кабели с сечением жилы 35 мм 2 и менее.

Таблица 11 — Проверка кабелей по термической стойкости токам КЗ

Трансформаторная подстанцияОбозначение кабеля на схемеТип кабеляТок трёхфазного КЗ в начале кабеляТип защитного аппаратаТок термической устойчивости при 25 ,А

ВЫБОР И ПРОВЕРКА НИЗКОВОЛЬТНОЙ АППАРАТУРЫ И ЕЁ ЗАЩИТЫ

Читайте так же:
Ночник светодиодная подсветка выключателя

Выбор и проверка низковольтной аппаратуры управления и защиты

Фидерный выключатель, магнитный пускатель и магнитная станция выбираются из условия

где Iн – номинальный ток выбираемого аппарата;

Iр – рабочий ток магистрального кабеля, определяется по данным таблицы 4.

Выбранный фидерные выключатели и магнитные пускатель проверяются по допустимой нагрузке на вводные зажимы.

Отключающая способность аппарата должна соответствовать условию

Выбор и проверка защитной аппаратуры сведён в таблицу 12.

Выбор и проверка уставок токовых реле аппаратов низкого

Напряжения

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей и магнитных пускателей для защиты магистрали определяется по формуле

где Iн.пуск – номинальный пусковой ток защищаемого электродвигателя

∑Iн. р – сумма номинальных токов всех остальных электроприёмников.

К установке принимается ближайшая промаркированная уставка. Выбранная уставка срабатывания реле проверяется по расчётному минимальному току двухфазного короткого замыкания в наиболее удалённой точке защищаемой ветви. При этом отношение расчётного минимального тока двухфазного короткого замыкания к уставке тока срабатывания реле должно удовлетворять условию

Судовые электрические станции и сети — Расчеты токов короткого замыкания

РАСЧЕТЫ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ § 32. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Одним из наиболее тяжелых аварийных режимов судовой ЭС является короткое замыкание (КЗ), образующееся из-за нарушения изоляции токоведущих частей при старении изоляции или ее механическом повреждении. В судовых электрических установках КЗ в основном бывают в разветвленных кабельных сетях.
В судовых электрических сетях переменного тока возможны КЗ одно-, двух- и трехфазные.
Однофазные КЗ (рис. 62, а) в электрических сетях с заземленной нулевой точкой не рассматриваем, так как на судах в соответствии с Правилами Регистра применение таких сетей не допускается.

Рис. 62. Основные виды короткого замыкания
Двухфазное КЗ (рис. 62, б), как правило, переходит в трехфазное (рис. 62, в) вследствие нарушения электрической дугой во время КЗ изоляции всех трех жил кабеля, поэтому рассмотрим только трехфазные симметричные КЗ.
В судовой электрической сети при КЗ возникают большие токи (несколько десятков тысяч ампер), обусловленные параметрами и мощностью источников электроэнергии и параметрами сети. Токи КЗ могут вызвать повреждение электрооборудования и кабельных сетей. Одновременно резко снижается напряжение судовой сети, что вызывает затормаживание асинхронных двигателей или их отключение вследствие срабатывания нулевой защиты пусковой аппаратуры. В связи с этим на судах при КЗ может быть нарушен режим работы ответственных механизмов и устройств.
В режимах параллельной работы генераторов КЗ вызывает колебания их нагрузки и частоты вращения, что иногда приводит к выпаданию генераторов из синхронизма. Для быстрейшей локализации аварийного состояния СЭС необходимо как можно быстрее отключить поврежденный участок судовой сети.
При расчете токов КЗ проверяют коммутационную и защитную аппаратуру на ударный ток (электродинамическую устойчивость) и на тепловую устойчивость ее контактов за время КЗ (термическую устойчивость). В судовых электрических сетях постоянного тока КЗ сопровождается увеличением тока до 6—15-кратного значения (в зависимости от параметров и характеристик генераторов и кабельной сети).
Из осциллограммы (рис. 63) видно, что в первый период КЗ (0,02—0,04 с) ток в якорной цепи быстро возрастает (до 6,5 /ном), а ток возбуждения генератора возрастает до 3 /ном и далее медленно спадает. На осциллограмме показан также характер изменения напряжения и тока возбуждения генератора при КЗ (максимальный ток в первый момент; установившееся и начальное значения тока).
Указанные кратности тока КЗ в первый момент соответствуют сниженному значению э. д. с. и напряжения генератора вследствие размагничивающего действия реакции якоря на полезный поток главных полюсов. Дальнейшее снижение тока КЗ в якорной цепи генератора обусловлено также действием реакции якоря и увеличением переходного сопротивления его цепи. В цепях переменного тока при КЗ значение тока значительно больше, чем в цепях постоянного тока.
Из курса общей электротехники известно, что в электрических цепях переменного тока с активным и индуктивным сопротивлениями при любых внезапных изменениях режима работы возникают переходные процессы, одним из видов которых является КЗ.
При трехфазном КЗ в точке К цепи (см. рис. 62) уменьшается сопротивление источников тока и сети, вследствие чего резко возрастает ток КЗ. Однако мгновенного возрастания тока не происходит из-за наличия индуктивности в цепи, поэтому при КЗ между предшествующим и новым установившимся режимами будет переходной режим. Он обусловливается наличием индуктивной связи между обмотками синхронного генератора и характером изменения их магнитных полей. Переходный режим длится в течение нескольких секунд или долей секунды, характеризуется резким повышением тока статора и тока возбуждения и понижением напряжения.
При рассмотрении КЗ можно считать, что синхронный генератор имеет три контура обмоток: статора, возбуждения и успокоительную, которые обладают малым активным сопротивлением. Физические процессы переходных режимов в синхронном генераторе в данном случае рассматриваются при холостом ходе генератора исходя из принципа постоянства потокосцеплений. В соответствии с этим принципом результирующий магнитный поток, пронизывающий любую замкнутую обмотку синхронного генератора до изменения режима работы, остается в первый момент нарушения режима неизменным.
Осциллограмма КЗ генератора постоянного тока при холостом ходе
Рис. 63. Осциллограмма КЗ генератора постоянного тока при холостом ходе

Читайте так же:
Ld67c уменьшить ток подсветки

Осциллограмма внезапного КЗ генератора с самовозбуждением

Рис. 64. Осциллограмма внезапного КЗ генератора с самовозбуждением при холостом ходе
При внезапном изменении тока в обмотке статора в связанной с ним обмотке ротора наводится свободный ток, стремящийся поддержать потокосцепление с обмоткой возбуждения постоянным.
Ток статора и ток возбуждения в начальный момент КЗ быстро возрастают, затем медленно спадают благодаря наличию индуктивности. На эти токи накладывается дополнительная составляющая тока КЗ — апериодическая, обусловленная изменением потокосцепления указанных контуров обмоток синхронного генератора. Наличие апериодической составляющей искажает кривую тока КЗ, делая ее несимметричной относительно оси времени.
Характер изменения напряжения, тока статора и тока возбуждения, частоты при КЗ показан на осциллограмме (рис. 64) КЗ синхронного генератора типа МСК с самовозбуждением (150 кВт, 230 В, 50 Гц). Из осциллограммы видно, что максимальный ток КЗ составляет 9 /ном, а установившийся — 2,5 /ном. Кратность тока возбуждения в момент КЗ составляет 5 частота снизилась на 1,5/ном. Время восстановления напряжения после ликвидации КЗ составляет 0,2 с.
При сниженном напряжении генераторов в режиме КЗ электродвигатели, подключенные к месту КЗ, переходят в генераторный режим и подпитывают точку замыкания, увеличивая результирующий ток КЗ.
Коммутационную и защитную аппаратуру проверяют на электродинамическую устойчивость при максимальном токе КЗ с учетом тока подпитки и тепловой устойчивости контактов за время КЗ до отключения аппаратуры.
При расчете токов КЗ точку замыкания выбирают на участке сети в непосредственной близости от приемников электроэнергии на заданном расстоянии от распределительного устройства, где установлена коммутационная и защитная аппаратура, защищающая фидеры питания приемников.
Рассмотрим изменение основных параметров при трехфазном симметричном КЗ в цепи переменного тока. Напряжение источников электроэнергии в момент КЗ считаем неизменным, а сопротивление цепи — состоящим из активного сопротивления и индуктивного L. При симметричном КЗ процесс может быть рассмотрен в одной из трех фаз (см. рис. 62, в).

НПАОП 10.0-5.13-04. Инструкция по определению токов короткого замыкания, выбору и проверке уставок максимальной токовой защиты в сетях напряжением до 1200 в (32661)

1.1 Расчет эффективных значений токов короткого замыкания (к.з.) осуществляется с целью определения минимального значения тока двухфазного к.з., необходимого для выбора уставок средств защиты, а также максимального значения тока трехфазного к.з., необходимого для проверки коммутационной аппаратуры на отключающую способность.

1.2. Расчетный минимальный ток двухфазного металлического к.з. () в наиболее электрически удаленной от трансформатора точке сети определяется с учетом параметров высоковольтной распределительной сети, трансформатора передвижной подстанции и нагрева жил кабелей до 65º С, а также с учетом переходных сопротивлений контактов и элементов коммутационных аппаратов, в том числе и сопротивления в месте к.з.

Расчетный ток () в зависимости от приведенной длины кабелей и параметров сети может определяться по таблицам 1–5 приложения.

Для промежуточных значений мощности к.з. и длин кабельных линий, не приведенных в таблицах, токи к.з. определяются методом линейной интерполяции.

Токи двухфазного к.з. могут быть определены по формуле:

где Uн – среднее номинальное напряжение ступени, принимается равным 0,133; 0,23; 0,4; 0,69; или 1,2 кВ;

rрc, rТ , хрс, хТ соответственно активные и индуктивные сопротивления высоковольтной распределительной сети и трансформатора, приведенные ко вторичной обмотке, Ом;

rк, хк – соответственно активное и индуктивное сопротивления кабеля сечением 50 мм2, Омкм;

Lпр – приведенная к сечению 50 мм2 или 4 мм2 длина кабельных линий, включенных в цепь к.з., км.

При определении расчетного тока допускается:

не учитывать сопротивления распределительной сети при мощности участковых подстанций до 400 кВ??А включительно, т.е. принимать хрс=0, rрс=0;

при мощности к.з. Sкз>50 МВ??А принимать активное сопротивление распределительной сети равным нулю, т.е. rрс=0.

Полное, активное и индуктивное сопротивление высоковольтной распределительной сети при Sкз< 50 МВ??А определяются по формулам:

где Sкз – мощность к.з. на вводе участковой подстанции или на шинах ближайшего питающего РПП–6, МВ??А.

Читайте так же:
Светодиод 3 вольта ток потребления

Индуктивное и активное сопротивления трансформаторов определяются по формулам:

где Uк – напряжение короткого замыкания, %;

SТ – номинальная мощность трансформатора, кВ??А;

Рк – потери короткого замыкания трансформатора, Вт.

Активное и индуктивное сопротивления жил кабеля принимаются по каталожным данным и пересчитываются для температуры нагрева 65??С. Для указанной температуры нагрева и сечения медных жил 50 мм2 активное сопротивление равно 0,423 Ом/км, а индуктивное – 0,075 Ом/км.

Суммарное переходное сопротивление контактов и элементов аппаратов, а также переходное сопротивление в месте к.з. принимаются равное 0,005 Ом на один коммутационный аппарат, включая точку к.з.

Расчетный минимальный ток к.з. в наиболее электрически удаленной точке отходящего от аппарата искроопасного присоединения напряжением до 42 В достаточно точно определяется по формуле:

где Uн – номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора, В;

rT – сопротивление трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке, Ом (указывается в инструкциях по эксплуатации аппаратов);

rK – сопротивление одной жилы кабеля, Ом (принимается равным 0,008; 0,005; 0,0033 и 0,002 Ом/м для кабелей сечением жил 2,5; 4; 6 и 10 мм2 соответственно).

1.3. Приведенная длина кабельных линий Lпр с учетом сопротивления контактов и элементов аппаратов и переходного сопротивления в месте к.з. определяется по формуле:

Lпр = L1kпр1 +L2kпр2 + . + Lnkпр n + (k + 1) lэ’(5)

где L1. Ln – фактические длины кабелей с различными сечениями жил, м;

kпр1. kпр.n – коэффициенты приведения;

k – число коммутационных аппаратов, последовательно включенных в цепь к.з., включая автоматический выключатель ПУПП;

lэ=10 м – приведенная длина кабельной линии, эквивалентная переходным сопротивлениям в точке к.з. и элементов коммутационных аппаратов.

При проверке уставки тока срабатывания защиты аппарата, защищающего питающий кабель и электрооборудование горных машин с многодвигательным приводом, необходимо к Lпр, определенной по формуле (5), прибавлять приведенную длину кабеля с сечением жилы 50 мм2, токоограничивающее влияние которого эквивалентно включению в защищаемую сеть элементов внутреннего монтажа. Эта величина указывается в заводских инструкциях по эксплуатации машин.

При определении в осветительных сетях необходимо указывать сопротивление контактов. Для этого к значению Lпр необходимо прибавлять величину 2n, где n – число светильников и тройниковых муфт в цепи к.з. в сети освещения.

Коэффициенты приведения kпр сечений кабелей для определения расчетных минимальных токов к.з. приведены в таблице:

Сечение основной жилы кабеля, мм2

Коэффициент приведения kпр

Сечение основной жилы кабеля, мм2

Коэффициент приведения kпр

Для сетей напряжением 380-1140 В (сечения приведены к 50 мм2)

Для сетей напряжением 127 — 220 В (сечения приведены к 4 мм2)

1.4. Максимальный ток трехфазного к.з. на вводе аппарата может быть вычислен, исходя из значения минимального тока двухфазного к.з., определенного для той же точки с учетом температурного коэффициента и повышенного напряжения вторичной обмотки трансформатора, по формуле:

2. Выбор и проверка уставок тока срабатывания реле аппаратов защиты

2.1. Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей, магнитных пускателей, станций управления и др. определяется по формулам:

а) для защиты магистрали:

Iу Iн.пуск + ∑ Iн. раб,(7)

где Iу – уставка тока срабатывания, А;

Iн.пуск– номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя, А;

Iн.раб – сумма номинальных токов всех остальных токоприемников, А;

б) для защиты ответвлений, питающих группу одновременно включаемых электродвигателей с короткозамкнутым ротором:

Для защиты магистралей с мощными асинхронными электродвигателями с короткозамкнутым ротором (в случае, если пусковые токи превышают 600–700 А) допускается принимать уставки тока срабатывания реле, исходя из величины фактических пусковых токов. Для приблизительного определения пускового тока номинальный рабочий ток должен быть увеличен в случае применения электродвигателя с короткозамкнутым ротором в 6–7 раз, а в случае применения электродвигателя с фазным ротором – в 1,5 раза;

в) для защиты ответвления, питающего осветительную нагрузку с лампами накаливания:

а с люминесцентными лампами:

Iу 1,25 Iн. раб(10)

2.2. Выбранная уставка тока срабатывания реле проверяется по расчетному минимальному току двухфазного к.з. При этом отношение (кратность) расчетного минимального тока двухфазного к.з. к уставке тока срабатывания реле должно удовлетворять условию:

где КЧ =1,5 – коэффициент чувствительности защиты.

В отдельных случаях по согласованию с главным энергетиком организации, в состав которой входит предприятие, для магистралей и ответвлений, выполненных бронированными или экранированными кабелями, допускается снижение коэффициента чувствительности до 1,25.

3. Выбор и проверка плавких предохранителей

3.1. Значение номинального тока плавкой вставки предохранителей определяется, исходя из условий:

Читайте так же:
Подключение выключателей с регуляторами света

а) для защиты магистрали:

где IВ – номинальный ток плавкой вставки, А;

1,6 ??2,5 – коэффициент, обеспечивающий неперегорание плавкой вставки при пусках электродвигателей с короткозамкнутым ротором.

Для нормальных условий пуска электродвигателя (редкие пуски и быстрое разворачивание) значение этого коэффициента следует принимать равным 2,5, а для тяжелых условий пуска (частые пуски при длительном разворачивании) – 1,6 ??2.

Чрезмерно занижать номинальный ток плавкой вставки не следует, так как последняя может перегореть при пусках, что является одной из причин выхода из строя электродвигателей в режиме однофазной их работы;

б) для защиты ответвления – в случае применения электродвигателя с короткозамкнутым ротором:

а в случае осветительной нагрузки:

Для установки принимается плавкая вставка со значением ее номинального тока, ближайшим к расчетному. Допускается параллельное включение в одном патроне предохранителя двух равных или отличающихся по номинальному току на 30–35% плавких вставок. При этом суммарный ток их не должен превышать расчетного;

в) для защиты искроопасных цепей напряжением до 42 В, отходящих от аппаратов (пускатели, станции управления и пр.) и питающих внешние нагрузки (аппараты автоматизации, светильники местного освещения и пр.), должны устанавливаться предохранители, величина плавкой вставки которых указывается в инструкции по эксплуатации аппарата. Для защиты этих цепей могут применяться также малогабаритные автоматические выключатели, встроенные в аппарат.

3.2. Выбранная плавкая вставка должна быть проверена по расчетному номинальному току двухфазного к.з., наименьшему сечению жил кабеля и должна соответствовать наибольшему длительному допустимому току нагрузки.

Отношение (кратность) расчетного минимального тока двухфазного к.з. к номинальному току плавкой вставки должно удовлетворять условию:

При этом кратность, равная 4, допускается в сетях напряжением 380–1140 В, где требуется плавкая вставка на номинальный ток 160 и 200 А, а также в сетях напряжением 127 и 220 В независимо от величины тока плавкой вставки.

3.3. Плавкая вставка для защиты искроопасных цепей напряжением до 42 В должна проверяться по условию:

где IВ – номинальный ток плавкой вставки, А.

4. Выбор и проверка уставок тока срабатывания реле и плавких вставок предохранителей для защиты трансформаторов

4.1. Защита вторичной обмотки силового трансформатора и участка сети от зажимов этой обмотки до общего защитного аппарата от минимальных токов двухфазного к.з. должна осуществляться аппаратом защиты, установленным со стороны первичной обмотки этого трансформатора.

Выбор и проверка значения уставки тока срабатывания реле максимального тока, установленных на первичной стороне трансформатора на напряжение 1200, 690, 400, 230 и 133 В, производится, исходя из условий:

а) для трансформаторов с одинаковыми схемами соединения первичной и вторичной обмотки (например ??/. Y/Y):

где – расчетный минимальный ток двухфазного к.з. на стороне вторичной обмотки трансформатора, А;

Iу – уставка тока срабатывания реле аппаратов со стороны первичной обмотки трансформатора, А;

кТ – коэффициент трансформации;

1,5 – коэффициент чувствительности защиты;

б) для трансформаторов с различными схемами соединения первичной и вторичной обмоток (например ??/Y,Y/??):

Выбор и проверка уставок тока срабатывания реле, установленных в КРУ для защиты указанных участков сети на стороне вторичной обмотки трансформаторов напряжением 10–3/1,2–0,4 кВ, должны производиться в соответствии с Инструкцией по выбору и проверке электрических аппаратов напряжением свыше 3 и 6 кВ, утвержденной Минуглепромом СССР 05.01.75 и согласованной Госгортехнадзором СССр 19.11.74.

4.2. Величины уставок тока срабатывания максимальных реле аппаратов на стороне первичной обмотки для защиты вторичной обмотки осветительных трансформаторов, питающих лампы накаливания и люминесцентные лампы, определяются соответственно:

4.3. Номинальный ток плавкой вставки предохранителей, встроенных в аппараты, установленные на первичной стороне осветительных трансформаторов, определяются по формуле:

Принимается плавкая вставка с ближайшим к расчетному значению номинальным током.

Отношение (кратность) расчетного минимального тока двухфазного к.з. к номинальному току плавкой вставки должно удовлетворять условиям:

а) для трансформаторов с одинаковой схемой соединения первичной и вторичной обмотки:

б) для трансформаторов с различной схемой соединения первичной и вторичной обмоток:

где – расчетный минимальный ток двухфазного к.з., определенный для случая замыкания на вводных зажимах следующего после вторичной обмотки защитного аппарата, А.

5. Проверка уставок тока срабатывания реле по

предельно отключаемому току защитной аппаратуры

5.1. Для обеспечения надежного отключения защитным аппаратом максимальных токов к.з., которые могут возникнуть в защищаемом присоединении, необходимо, чтобы

голоса
Рейтинг статьи
Ссылка на основную публикацию
Adblock
detector